Projektowanie i testowanie niskotechnologicznego generatora DEW do określania odporności elektromagnetycznej standardowych obwodów elektronicznych

Abstrakcyjny:

W artykule opisano wpływ środowisk elektromagnetycznych dużej mocy (HPEM) na działanie wszystkich podstawowych elementów sieci elektroenergetycznych. Pasma częstotliwości są zdefiniowane dla środowisk HPEM. Szczególną uwagę zwrócono na ukierunkowaną broń energetyczną (DEW) i celowe zakłócenia elektromagnetyczne (IEMI). Opisano również klasyfikację generatorów DEW i IEMI pod względem poziomu pola E oraz odległości celu od apertury anteny generatora DEW lub IEMI. Artykuł koncentruje się głównie na zaprojektowaniu i przetestowaniu niskobudżetowego generatora DEW służącego do określania odporności elektromagnetycznej standardowych obwodów elektronicznych.

Ponadto wyjaśniono weryfikację odporności elektromagnetycznej dla prostego obwodu elektronicznego bez odpowiedniego zabezpieczenia przed polem elektrycznym. Wynikiem pracy jest wyznaczenie granic pola elektrycznego dla bezawaryjnej pracy, stanów wadliwego działania badanych obwodów oraz nieodwracalnego zniszczenia obwodów. Zmierzone pole E porównano z podstawową teorią promieniowania mikrofalowego i wynikami symulacji w oprogramowaniu COMSOL Multiphysics (COMSOL, Inc. 100 District Avenue Burlington, MA 01803 USA).

Odporność jest mechanizmem obronnym organizmu. Ciało może zidentyfikować i wyeliminować wszelkie ciała obce, które atakują z zewnątrz;

Stare, uszkodzone, martwe, zdegenerowane komórki własne oraz zdolność rozpoznawania i radzenia sobie ze zmutowanymi i zainfekowanymi wirusami komórkami organizmu. Kiedy

Kiedy odporność jest niska, łatwo zapadamy na choroby. Głównymi czynnikami wpływającymi na niską odporność są czynnik wieku: w życiu istnieją dwa czynniki odpornościowe.

Etapy niskiej odporności, a mianowicie dzieciństwo i starość. W naszych badaniach odkryliśmy, że nasza Cistanche deserticola może wzmacniać odporność, polisacharydy Cistanche deserticola i werbaskozyd mogą zwiększać aktywność enzymów tkanki serca i mózgu, nasilać fagocytozę komórek otrzewnej i odpowiedź proliferacyjną limfocytów, wzmacniając w ten sposób odporność.

Kliknij Cistanche Deserticola produkt uzupełniający

Słowa kluczowe:

środowisko elektromagnetyczne dużej mocy (HPEM); ukierunkowana broń energetyczna (DEW); celowe zakłócenia elektromagnetyczne (IEMI); magnetron odporności elektromagnetycznej; ingerencja; antena; optymalizacja; odporność elektromagnetyczna.

1. Wstęp

Sieć elektroenergetyczna składa się z podstawowych elementów wytwarzania, przesyłu, dystrybucji oraz użytkowników lub odbiorców. Duże elektrownie są planowane na podstawie prognozowanego zapotrzebowania na energię na każdy dzień, a światowe aukcje odbywają się w celu uzyskania najlepszego wyniku w zakresie ceny i niezawodności dla konsumenta. Ze względu na rosnący trend wykorzystywania bardziej ekologicznych źródeł energii elektrycznej, takich jak systemy fotowoltaiczne [1,2], farmy wiatrowe [3,4] itp., sieci przesyłowej stawiane są znacznie większe wymagania w zakresie jej struktury [5,6 ], stabilność [7], optymalizacja [8–10] oraz zabezpieczenie wymagań klienta końcowego przed ingerencją [11–13].

Każda duża firma energetyczna ma centrum sterowania, które pracuje nad utrzymaniem równowagi generowanej i wykorzystywanej energii za pośrednictwem istniejących i różnorodnych sieci komunikacyjnych. Ponadto korzystają z innych sieci komunikacyjnych, aby śledzić stan elektroniki sterującej w podstacjach, aby reagować w przypadku usterek lub awarii sprzętu. Wszystkie te sieci z elektronicznymi systemami informacyjnymi i komunikacyjnymi są podatne na wpływ środowisk HPEM.

Środowiska HPEM obejmują piorunowe impulsy elektromagnetyczne (LEMP), ekstremalne uderzenia burz geomagnetycznych, jądrowe impulsy elektromagnetyczne (NEMP), impulsy elektromagnetyczne na dużych wysokościach (HEMP) i zjawiska o częstotliwości radiowej dużej mocy (HPRF), w tym ukierunkowaną broń energetyczną (DEW) i celowe zakłócenia elektromagnetyczne (IEMI). W dziedzinie bezpieczeństwa używa się terminu DEW; w terminologii cywilnej używanym terminem jest energia skierowana (DE). W szczególności DEW i IEMI stanowią obecnie poważne zagrożenie dla funkcjonowania systemów elektronicznych i informatycznych w sieciach elektroenergetycznych, a także w innych infrastrukturach państwowych [14,15].

DEW i IEMI wytwarzają pulsacyjne pole elektromagnetyczne zwane impulsem elektromagnetycznym (EMP), które może powodować nieprawidłowe działanie lub nawet zniszczenie obwodów elektronicznych. Dzięki szybkiemu rozwojowi badań w tej dziedzinie możliwe jest budowanie małych, kompaktowych urządzeń. Urządzenia te są bardzo atrakcyjne do wykorzystania w technologiach obronnych i bezpieczeństwa, ale mogą być również wykorzystywane przez terrorystów. Konkretne zastosowanie DEW i IEMI zależy od metody generowania pól elektromagnetycznych, a także od wykorzystywanego pasma częstotliwości. DEW i IEMI zwykle działają w następujących trybach:

1 Pojedynczy impuls z wieloma cyklami jednej częstotliwości (intensywny sygnał wąskopasmowy, który może mieć pewną zmienność częstotliwości).

2 Seria zawierająca wiele impulsów, z których każdy zawiera wiele cykli o jednej częstotliwości.

3 Przejściowy impuls ultraszerokopasmowy (UWB) (zawartość widmowa od 100 s MHz do kilku GHz).

4 Seria wielu wypromieniowanych lub przewodzonych impulsów UWB.

Sygnały DEW i IEMI mogą przenikać promieniowanie lub przewodzenie w urządzeniach elektronicznych [16,17]. Na rysunku 1 przedstawiono pasma częstotliwości poszczególnych komponentów środowisk HPEM. Rysunek został zaczerpnięty z [14]. Gęstość widmowa jest wykreślana na osi pionowej. Jednostką jest V/m/Hz.

W środowiskach DEW i IEMI kluczowe jest rozważenie zależności pola E od odległości generatora DEW lub IEMI od celu. Parametrem często używanym w tym obszarze jest rE; w innych publikacjach, określanych również jako współczynnik merytoryczny (FOM), jednostką są wolty (V). Ten parametr reprezentuje iloczyn pola elektrycznego E i odległości r od nadawczej anteny generatora.

Generatory DEW i IEMI, nadające się do celowego zakłócania działania technologii zawierającej wrażliwą elektronikę, można podzielić ze względu na stopień ich skomplikowania, a tym samym dostępność, w następujący sposób [16,18–22]:

1 Generatory low-tech rE ' 1 kV (np. kuchenka mikrofalowa).

2 Generatory średniej technologii rE 'od dziesiątek do setek kV (np. zmodyfikowane nadajniki radarów).

3 Zaawansowane technologicznie generatory rE 'kolejność jednostek SN (technologie specjalne).

Poziom pola elektrycznego w lokalizacji urządzenia elektronicznego (celu) w odpowiednim paśmie częstotliwości decyduje o zakłóceniu lub zniszczeniu systemów elektronicznych. Zakłócenie działań lub zniszczenie celu można osiągnąć za pomocą zaawansowanych technologicznie lub średnio zaawansowanych generatorów działających z dużej odległości lub za pomocą nisko zaawansowanego technologicznie generatora umieszczonego blisko celu. Obecnie bardzo atrakcyjną lokalizacją dla generatorów DEW i IEMI są pokłady bezzałogowych statków powietrznych (UAV). Projekt CHAMP [23,24] przedstawia wyniki działania generatorów DEW lub IEMI na pokładzie UAV powodujących wysokowydajne zakłócenia lub zniszczenia systemów elektronicznych.

Poniższe sekcje dotyczą projektowania i testowania niskobudżetowego generatora DEW, który posłużył do określenia odporności elektromagnetycznej standardowych obwodów elektronicznych. Jako element mocy generatora zastosowano magnetron. Następnie wykonywane są pomiary odporności elektromagnetycznej obwodów elektronicznych bez dodatkowego zabezpieczenia przed wpływem pola elektrycznego. Wynikiem jest wyznaczenie granic pola E dla bezawaryjnej pracy i stanów awaryjnych badanych obwodów oraz poziomu pola E dla nieodwracalnego zniszczenia obwodów.

2. Koncepcja generatora DEW Low-Tech z magnetronem

Wybrano magnetron, powszechnie stosowany w kuchenkach mikrofalowych, do wytworzenia generatora energii mikrofalowej pracującego w paśmie S (Rysunek 2).

W mikrofalowym generatorze prądu zastosowano magnetron jako źródło oscylacji o wysokiej częstotliwości i dużej mocy (Typ 2M219J). Ten magnetron jest powszechnie stosowany w kuchenkach mikrofalowych jako źródło energii elektromagnetycznej. W tabeli 1 przedstawiono specyfikację magnetronu z karty katalogowej producenta.

2.1. Podstawowe podłączenie generatora energii mikrofalowej

Podstawową zasadę działania generatora można opisać na podstawie poniższego schematu blokowego (Rysunek 3). Generator energii mikrofalowej jest zasilany oddzielnie z sieci dystrybucyjnej 230 VAC. Zasilacz ten jest zasilany przez przetwornicę podwyższającą napięcie AC/DC z transformatorem wysokiego napięcia (MOT), którego napięcie wyjściowe wynosi 4,2 kVDC do zasilania magnetronu. Za pomocą anteny lejkowej energia elektromagnetyczna jest wypromieniowywana w przestrzeń w pożądanym kierunku.

Rysunek 3. Podstawowy schemat blokowy mikrofalowego generatora mocy.

Obwód ten miał ogólną sprawność około 55 procent i podjęto dodatkowe wysiłki w celu zmiany i optymalizacji ogólnej koncepcji generatora mocy mikrofalowej, aby zwiększyć ogólną wydajność generatora mikrofalowego.

2.2. Optymalizacja mikrofalowego generatora prądu

Dla uzyskania ciągłej pracy generatora ważne było zaprojektowanie nowej koncepcji całego przyłącza. Ponadto podczas projektowania nowej koncepcji generatora konieczne było uwzględnienie bezpieczeństwa operatora, aby zapobiec przypadkowemu porażeniu prądem.

Podczas testowania magnetronu pod kątem zastosowania w naszej aplikacji, wyzwaniem do rozwiązania okazało się chłodzenie. Ponadto przegrzanie magnetronu znacznie obniżyło jego wydajność. Dlatego konieczna była modyfikacja całej koncepcji generatora. Rysunek 4 przedstawia nagrzany magnetron po 90 s przy pełnej mocy.

Podczas projektowania funkcjonalnego generatora energii mikrofalowej ważne było takie rozmieszczenie poszczególnych części (komponentów), aby nie kolidowały ze sobą nie tylko pod względem EMI, ale przede wszystkim pod względem temperatury (rysunek 5).

2.3. Opis zoptymalizowanego mikrofalowego generatora mocy

Zasilanie generatora pochodzi z sieci przemysłowej 230 VAC/50 Hz. Na rysunku 6 przedstawiono układ wewnętrzny generatora po modyfikacjach konstrukcyjnych. Cyfra (1) oznacza elementy bezpieczeństwa i sterowania generatora. Po załączeniu bezpieczników i sterowań napięcie podawane jest na transformator separacyjny (2), który zasila dwa transformatory wysokiego napięcia (3), których napięcie wyjściowe 2 × 2,1 kVAC jest doprowadzone do prostownika wysokiego napięcia (5) przez kondensatory wysokonapięciowe 2 × 50 µF (4). Jest on kierowany do magnetronu (7) przez wysokonapięciowy transformator izolujący (6). Magnetron jest chłodzony przez specjalnie zaprojektowany wentylator (8), w którym powietrze jest kierowane bezpośrednio do żeber układu chłodzenia magnetronu przez wentylator. To chłodzenie magnetronowe zapewnia ciągłą pracę całego generatora. Dodatkowo generator wyposażony jest w urządzenie zabezpieczające, które wyłączy generator w przypadku przegrzania. To urządzenie zabezpieczające składa się z czujników termicznych (bezpieczników termicznych), które są przymocowane do elementów generatora poddawanych obciążeniom termicznym.

Wszystkie elementy generatora mocy mikrofalowej są rozmieszczone w taki sposób, aby zminimalizować ich wpływ na zakłócenia elektromagnetyczne. Jednak najważniejszym aspektem było rozmieszczenie komponentów podczas projektowania w taki sposób, aby nie kolidowały ze sobą pod względem temperatury. Najbardziej obciążonym termicznie komponentem jest magnetron i transformatory mocy (MOT). Ze zdjęcia widać, że znajdują się w wystarczającej odległości od siebie. Rysunek 7 przedstawia schemat termiczny wszystkich poszczególnych elementów zoptymalizowanego generatora energii mikrofalowej po 10 minutach pełnej mocy. Wszystkie pomiary temperatury wykonano kamerą termowizyjną firmy Testo [25].

Dzięki zastosowaniu udoskonalonej konstrukcji chłodzenia udało się osiągnąć ciągłą pracę generatora mocy mikrofalowej bez zmiany parametrów magnetronu (zmiana częstotliwości i wydajności pod wpływem wysokiej temperatury). Oznacza to, że magnetron miał stałą temperaturę do 50 ◦C (Rysunek 8). Zapewniło to stabilność całego systemu. Ponadto nowy układ zwiększył sprawność generatora mocy mikrofalowej z 55 do 75 proc.

Na rysunku 9a przedstawiono znormalizowany falowód R32, w którym wykonano otwór na antenę magnetronową. Rysunek 9b pokazuje temperaturę wewnątrz falowodu po 10 minutach pełnej mocy. Dzięki zaproponowanemu chłodzeniu temperatura ta nie wzrosła powyżej 80 ◦C. Ponieważ magnetron jest mocno połączony z falowodem, temperatura była najwyższa w tym momencie, ponieważ tylko część falowodu była chłodzona, bez bezpośredniego chłodzenia anteny magnetronu. Temperatura ta nie miała jednak wpływu na działanie i parametry generatora mikrofal mocy (tab. 2)

Na rysunku 10 przedstawiono generator energii mikrofalowej ze znormalizowanym falowodem R32 i niezbędnymi elementami do analizy przesyłanego sygnału, w tym anteną. Numer (1) wskazuje generator energii mikrofalowej EMI z magnetronem, a numer (2) to odczep falowodu. Gałąź jest falowodem skrzyżowanym, w którym wnęki przelotowe są utworzone w taki sposób, że w kierunku do przodu transmisji fala elektromagnetyczna jest bez tłumienia, a w kierunku poprzecznym tłumienie jest zależne od wielkości wnęki. Do toru falowodowego podłączono dwa identyczne odczepy falowodu o tłumieniu 30 dB [26–29].

Jednak ważne było rozważenie, ile mocy było przy odczepie 30 dB. Jeśli moc nadal była zbyt duża, konieczne było podłączenie dodatkowego tłumika mocy, który odpowiednio zredukuje moc i zabezpieczy przyrządy pomiarowe. Do tych odczepów falowodu dołączone są obciążenia dopasowane do falowodu, które są oznaczone numerem (3). Miały one na celu dostosowanie ścieżki falowodu w zadanym kierunku. Ponadto podłączona jest antena, która jest oznaczona numerem (4). Antena zapewniała transmisję fali elektromagnetycznej w kosmos w wymaganym kierunku. Ostatnim elementem zestawu jest sprzęgło falowodu (5) do kabla koncentrycznego. Dzięki temu sprzężeniu możemy podłączyć różnego rodzaju przyrządy pomiarowe (oscyloskop, analizator widma, miernik mocy itp.).

3. Badanie odporności układów elektronicznych na EMP

W laboratorium przeznaczonym do badania urządzeń elektronicznych w polu elektromagnetycznym (EMP) utworzono specjalne stanowisko badawcze do badania układów elektronicznych w polu elektromagnetycznym (rysunek 11). To laboratorium ma na ścianach specjalne płytki, które zmniejszają odbicie energii elektromagnetycznej od ścian (Rysunek 12)

Badany układ elektroniczny umieszczono na specjalnym statywie w osi charakterystyki promieniowania anteny generatora. Stopniowo przesuwano stanowisko w kierunku anteny generatora. Testy przeprowadzono dla odległości anteny od 1,1 do 0,25 m. Dla każdej pozycji badany układ elektroniczny był naświetlany przez generator przez 2 s. Dla każdej pozycji mierzono pole elektryczne wytwarzane przez generator. Jednocześnie weryfikowano działanie badanego układu elektronicznego na każdym stanowisku. Tulejowa antena dipolowa (Rysunek 13a) z tłumikiem została wykorzystana jako czujnik do pomiaru pola E w celu dostosowania mierzonego poziomu mocy. Do pomiaru poziomów sygnału użyto R&S RTO 1044-4GHz-20 GSa/s z oscyloskopem (rysunek 13b).

Układ scalony NE555P (NE555P jest układem scalonym najczęściej używanym jako timer lub generator różnych sygnałów prostokątnych) został wybrany do zasilania naszego oryginalnego projektu półprzewodnikowego generatora mocy mikrofal. Z tym układem scalonym zmontowano prostokątny generator impulsów, w którym do zmiany częstotliwości zastosowano potencjometr. Aby wizualnie sprawdzić poprawność działania układu scalonego (IC), układ ten został wyposażony w diodę elektroluminescencyjną (LED). Zasilany bateryjnie obwód testowy NE555P został wystawiony na działanie EMP z różnych odległości.

Zmierzone poziomy pola E porównano z rozkładem pola E utworzonym na podstawie uproszczonej teorii promieniowania fal elektromagnetycznych. Obliczenia parametrów piramidalnej anteny tubowej generatora pola elektrycznego wykonano za pomocą równań (1) i (2).

Symulację przeprowadzono dla mocy generatora z zakresu od 200 do 1000 W. Dla tych mocy uzyskano zależności pola E od odległości od apertury anteny. Ze względu na wymiary komory pomiarowej oraz oczekiwany poziom odporności elektromagnetycznej wybrano Pgen=200 W. Moc ta została wykorzystana do pomiaru odporności elektromagnetycznej obwodów testowych. Wyniki symulacji przedstawiono na rysunku 14.

Rysunek 15 przedstawia składowe Ey zależności pola E od odległości uzyskanej z obliczeń (Równania (1) i (2)) oraz symulacji. Rysunek 15a przedstawia pełny widok składowej Ey, w tym pola E w strefie falowodu, strefie piramidalnej anteny rogowej oraz w strefie reaktancji. Rysunek 15b przedstawia szczegółowy widok składowej Ey w mierzonej strefie.

5. Dyskusja

Obwód testowy NE555P był zasilany bateryjnie i wystawiony na działanie EMP z różnych odległości. W tabeli 3 przedstawiono wyniki odporności na EMP układu IC NE555P.

Testowany układ scalony działał bezbłędnie w promieniowaniu mikrofalowym z polem elektrycznym mniejszym lub równym 220 V/m. Pokazał błędy dla większych poziomów pola E. Po wyłączeniu zasilania mikrofal testowany układ scalony działał ponownie bezawaryjnie. Kiedy napromieniowanie mikrofalowe było większe niż lub równe 1700 V/m, testowany układ scalony ulegał zniszczeniu.

Rysunek 16a przedstawia sygnał generowany przez układ scalony NE555P, który nie został wystawiony na działanie EMP. Rysunek 16b przedstawia sygnał wykorzystujący układ scalony NE555P, który został wystawiony na działanie EMP z pewnej odległości<2.5 m from the antenna.

Rysunek 16 pokazuje, że urządzenie elektroniczne wystawione na działanie wysokiego EMP przestało działać prawidłowo. Rysunek 16b dowodzi, że urządzenie elektroniczne wykorzystujące układ scalony NE555P było całkowicie bezużyteczne w pewnej odległości od anteny generatora energii mikrofalowej.

W odległości {{0}},25 m od anteny generatora mikrofal całe urządzenie elektroniczne wraz z diodą LED uległo nieodwracalnemu uszkodzeniu. Zniszczenie to nastąpiło w ciągu 2 s od wystawienia urządzenia elektronicznego na działanie EMP z odległości 0,25 m. Rysunek 17 przedstawia szczegółowy widok zniszczonego złącza półprzewodnikowego LED NP.

Dodatkowo obwód elektroniczny nadmiernie się nagrzewał podczas EMP. Rysunek 18 przedstawia profil temperaturowy nagrzanego obwodu elektronicznego, który był wystawiony na działanie EMP w odległości 1,1 m od źródła (magnetronu) przez 2 s. Układ scalony NE555P jest oznaczony zieloną ramką.

Gdy obwód elektroniczny został wystawiony na działanie EMP w niewielkiej odległości (25 cm) od anteny generatora mikrofalowego, zniszczeniu uległy również wszystkie elementy pasywne (rezystor, kondensator, cewka itp.), z których zmontowano cały obwód elektroniczny . Rysunek 19 przedstawia szczegółowy widok rezystora po nieodwracalnym zniszczeniu. Rezystor ten był częścią urządzenia elektronicznego z układem scalonym NE555P, które było wystawione na działanie EMP przez 2 s w odległości 0,25 m od anteny generatora energii mikrofalowej.

Testowany układ scalony nie posiadał dodatkowej ochrony przed działaniem pola elektromagnetycznego. Jeśli wymagany jest wyższy poziom odporności elektromagnetycznej, można zastosować różne rodzaje ekranowanych obudów lub skrzynek ekranowanych, które są uzupełnione innymi cechami, takimi jak różne rodzaje ekranowanych drzwi, EMI/RFI (EMI - Electromagnetic interferencja / RFI - Radiofrequency interferencja) ekranowane otwory wentylacyjne falowodu, przepusty falowodowe i podobne. Linie zasilające muszą być podłączone przez specjalne filtry wysokiej częstotliwości (filtry RF). Aplikacje światłowodowe są bardzo często wykorzystywane wraz z filtrami falowodowymi do transmisji danych z ekranowanych szaf i skrzynek. Konkretne przykłady elementów do ochrony obwodów elektronicznych przed oddziaływaniem pola elektromagnetycznego można znaleźć np. w [31].

6. Wnioski

W tym artykule przedstawiliśmy poważne zagrożenia HPEM, w szczególności DEW i IEMI, oraz omówiliśmy ich prawdopodobny wpływ na obecne i przyszłe sieci elektroenergetyczne. W artykule opisano podstawową klasyfikację generatorów DEW i IEMI pod względem poziomów pola elektrycznego oraz odległości celu od apertur anteny generatora DEW lub IEMI. Pomiar odporności elektromagnetycznej wykonano dla prostego układu elektronicznego IC NE555P, który nie posiadał dodatkowego zabezpieczenia przed wpływem pola E. Został użyty do przetestowania generatora low-tech opisanego w rozdziale 2. Testowany układ scalony wykazał awarię, gdy promieniowanie mikrofalowe osiągnęło pole E > 220 V/m. Kiedy promieniowanie mikrofalowe osiągnęło pole E większe lub równe 1700 V/m, testowany układ scalony ulegał zniszczeniu. Zmierzone poziomy pola E porównano z rozkładem pola E utworzonym w oparciu o uproszczoną teorię promieniowania fal elektromagnetycznych i zweryfikowano za pomocą symulacji w programie COMSOL Multiphysics. Testowany układ scalony był układem rezystancyjnym z integracją w średniej skali. nowoczesne ICS, takie jak integracja na bardzo dużą skalę i integracja na bardzo dużą skalę, są mniej odporne na niezamierzone zakłócenia elektromagnetyczne i celowe zakłócenia elektromagnetyczne.

W związku z tym należy obecnie iw przyszłości zwracać większą uwagę na zwiększenie odporności elektromagnetycznej układów elektronicznych stosowanych w sieciach elektroenergetycznych. Rozwiązaniem jest spójne ekranowanie elektromagnetyczne układów scalonych, linii danych i linii energetycznych.

Autorskie Wkłady:

Konceptualizacja, LD, RK i MP; metodyka, LD, RK, MP; walidacja, MP, RK; analiza formalna, LD, MP i RK; dochodzenie, LD, RK i MP; pisanie — przygotowanie projektu oryginału, LD, RK i MP; pisanie – recenzja i redakcja, LD, RK i MP; wizualizacja, LD, MP; nadzór, LD; administracja projektu, LD, RK Wszyscy autorzy przeczytali i zaakceptowali opublikowaną wersję manuskryptu.

Finansowanie:

Badania nie otrzymały finansowania zewnętrznego.

Oświadczenie Instytucjonalnej Komisji Rewizyjnej:

Nie dotyczy.

Oświadczenie o świadomej zgodzie:

Nie dotyczy.

Oświadczenie o dostępności danych:

Nie dotyczy.

Podziękowanie:

Prace przedstawione w tym artykule zostały wsparte przez Ministerstwo Obrony Republiki Czeskiej – program rozwojowy Akademii Obrony „AIROPS”.

Konflikt interesów:

Autorzy deklarują brak konfliktu interesów.

Bibliografia

1. Castillo-Cagigal, M.; Matallanas, E.; Caamaño-Martín, E.; Martín, Á.G. SwarmGrid: zarządzanie popytem z rozproszonymi zasobami energii w oparciu o koordynację agentów wieloczęstotliwościowych. Energie 2018, 11, 2476. [CrossRef]

2. Liu, W.; Guo, D.; Xu, Y.; Cheng R.; Wang, Z.; Li, Y. Ocena niezawodności systemów elektroenergetycznych z elektrowniami fotowoltaicznymi w oparciu o inteligentną redukcję przestrzeni stanów i pseudosekwencyjną symulację Monte Carlo. Energie 2018, 11, 1431. [CrossRef]

3. Ochoa, D.; Martinez, S. Propozycje poprawy kontroli częstotliwości w słabych i izolowanych systemach zasilania: zastosowanie do systemu zasilania wiatrem i olejem napędowym wyspy San Cristobal-Ekwador. Energie 2018, 11, 910. [CrossRef]

4. Hu, H.; Wang, X.; Peng, Y.; Xia, Y.; Yu, M.; Wei, W. Analiza stabilności i poprawa stabilności w oparciu o wirtualną rezystancję harmoniczną dla rozproszonych systemów zasilania prądem stałym ze stałymi obciążeniami. Energie 2017, 10, 69. [CrossRef]

5. Faria, P.; Spinola, J.; Vale, Z. Planowanie i agregacja rozproszonych zasobów energii w kontekście programów odpowiedzi na zapotrzebowanie. Energie 2018, 11, 1987. [CrossRef]

6. Casado-Vara, R.; Vale, Z.; Prieto, J.; Corchado, JM Algorytm kontroli temperatury odporny na awarie dla sieci IoT w inteligentnych budynkach. Energie 2018, 11, 3430. [Odsyłacz]

7. Hu, D.; Peng, Y.; Wei, W.; Hu, Y. Rozproszona kontrola wtórna do równoważenia stanu ładunku z wirtualną regulacją impedancji w mikrosieci prądu stałego. Energie 2020, 13, 408. [CrossRef]

8. Singh, M.; Jha, RC Zorientowane obiektowo indeksy użyteczności dla wielocelowego zarządzania popytem z wykorzystaniem optymalizacji opartej na nauczaniu i uczeniu się. Energie 2019, 12, 370. [CrossRef]

9. Galvan, L.; Navarro, JM; Galván, E.; Carrasco, JM; Alcántara, A. Optymalne planowanie magazynowania energii przy użyciu nowej metody inteligentnego sterowania siecią opartą na priorytetach. Energie 2019, 12, 579. [CrossRef]

10. Kotsalos, K.; Miranda, I.; Silva, N.; Leite, H. Ramy kontroli optymalizacji horyzontu dla skoordynowanego działania wielu rozproszonych zasobów energii w sieciach dystrybucyjnych niskiego napięcia. Energie 2019, 12, 1182. [CrossRef]

11. Shokri Gazafroudi, A.; Prieto, J.; Corchado, JM Wirtualna struktura organizacyjna dla lokalnego handlu energią elektryczną opartego na agentach. Energie 2019, 12, 1521. [CrossRef]

12. Šujanová, P.; Rychtáriková, M.; Burmistrz Sotto, T.; Hyder, A. Zdrowe, energooszczędne i komfortowe środowisko wewnętrzne, recenzja. Energie 2019, 12, 1414. [CrossRef]

13. Faia, R.; Faria, P.; Vale, Z.; Spinola, J. Optymalizacja odpowiedzi na zapotrzebowanie za pomocą algorytmu roju cząstek z uwzględnieniem optymalnego harmonogramu magazynowania energii baterii w domu mieszkalnym. Energie 2019, 12, 1645. [CrossRef]

14. Radasky, Waszyngton; Hoad, R. Przegląd wpływu trzech zagrożeń elektromagnetycznych o dużej mocy (HPEM) na inteligentne sieci. W Proceedings of the International Symposium on Electromagnetic Compatibility-EMC EUROPE, Rzym, Włochy, 17–21 września 2012 r.

15. Kappenman, JG; Radasky, Waszyngton; Gilbert, JL; Erinmez, LA Zaawansowane prognozowanie burz geomagnetycznych: narzędzie do zarządzania ryzykiem dla operacji systemu elektroenergetycznego. IEEE Trans. Nauka o osoczu. 2000, 28, 2114–2121. [Odnośnik]

16. Giri, DV Radiatory elektromagnetyczne dużej mocy: broń nieśmiercionośna i inne zastosowania; Harvard University Press: Cambridge, MA, USA, 2004; ISBN 978-0-674-01569-2.

17. Giri, DV; Hoad, R.; Sabbath, F. Implikacje środowisk elektromagnetycznych o dużej mocy (HPEM) w elektronice. Elektromagnes IEEE. Kompaktowy. Mag. 2020, 9, 37–44. [Odnośnik]

18. Międzynarodowa Komisja Elektrotechniczna. 61000-2-13:2005|IEC Webstore|Kompatybilność elektromagnetyczna, EMC, Smart City.

19. Giri, DV; Tesche, FM; Baum, CE Przegląd systemów promieniujących i przewodzących elektromagnetycznych dużej mocy (HPEM). Nauka radiowa URSI. Byk. 2006, 2006, 6–12.

20. Morton, D.; Balustrada, J.; Levine, J.; Naff, T.; Smith, I.; Sze, H.; Warren, T.; Giri, DV; Mora, C.; Pawlinko, J.; i in. 2MV,<300ps Risetime, 100Hz Pulser for Generation of Microwaves. In Proceedings of the 2010 IEEE International Power Modulator and High Voltage Conference, Atlanta, Georgia, 23–27 May 2010.

21. Morton, D.; Balustrada, J.; DaSilva, T.; Levine, J.; Naff, T.; Smith, I.; Sze, H.; Warren, T.; Giri, DV; Mora, C.; i in. HPM WBTS, przenośne szerokopasmowe źródło mikrofalowe o dużej mocy. W Proceedings of the 2010 IEEE International Power Modulator and High Voltage Conference, Atlanta, Georgia, 23–27 maja 2010 r.

22. Baum, CE; Piekarz, WL; Prather, WD; Lehr, JM; O'Loughlin, JP; Giri, DV; Smith, ID; Altes, R.; Fockler, J.; McLemore, DM; i in. JOLT: Wysoce kierunkowy, bardzo intensywny, impulsowy promiennik. proc. IEEE 2004, 92, 1096–1109. [Odnośnik]

23. Boeing: CHAMP-Lights Out. Dostępne online: https://www.boeing.com/features/2012/10/bds-champ{5}}.page (dostęp: 16 kwietnia 2021 r.).

24. Media, O. Raytheon EMP Weapon Tested by Boeing, USAF Research Lab-Military Embedded Systems.

25. Testo 865 Thermal Imager|Temperatura|Parametry|Testo International.

26. Misra, D. Obwody komunikacji radiowej i mikrofalowej: analiza i projektowanie; Wiley: Nowy Jork, NY, USA, 2001; ISBN 978-0-471-41253-3.

27. Dunsmore, JP Handbook of Microwave Component Measurements: With Advanced VNA Techniques, wyd. 2; John Wiley & Sons: Hoboken, NJ, USA, 2020; ISBN 978-1-119-47713-6.

28. Kuester, EF Teoria falowodów i linii transmisyjnych; CRC Press: Boca Raton, FL, USA, 2020; ISBN 978-1-315-37004-0.

29. Smolski, SM; Koczemasow, WN; Belov, LA Handbook of RF, Microwave, and Millimeter-Wave Components, wyd. 1; Artech House: Boston, MA, USA; Londyn, Wielka Brytania, 2012; ISBN 978-1-60807-209-5.

30. Wymiana aplikacji: Piramidalna antena tubowa.

31. Osłona publicznej witryny internetowej ETS-Lindgren.

For more information:1950477648nn@gmail.com